迪尔大型深冷空分设备流至波谷的液体在重力的作用下，沿波谷迅速下流，顺纵槽排出，因而使冷凝传热系数显著提高。新型的冷凝蒸发器(铜制)在150m3/h空分设备上使用后，传热温差由原先的2.5℃减小至1.2℃；传热系数由原来的600w/(m2•K)提高到1500W/(m2•K)；能耗可降低5%～7%。中部温度能比较灵敏地反映蓄冷器(或切换式换热器)的温度工况。控制中部温度的目的在于控制冷、热端温度和温差。中部温度的控制范围，对不同的设备规定的数值也不同。
液氧面太高，上部液氧对下部液氧产生的静压就大，液氧的蒸发温度提高，与气氮的平均温差缩小，又不利于液氧的蒸发。并且，液面过高的话，还可能有一部分液氧从氧气出口管路带出，从而使液氧进入热交换器底部，影响氧的热端温差。迪尔大型深冷空分设备对全低压装置，只能增加膨胀量，从而影响到上塔的精馏工况，降低氮平均纯度。因此，当进塔膨胀空气量受到限制，冷量不足时，只能减少氩馏分量。迪尔大型深冷空分设备关闭下塔系统的吹除阀、分析阀、液面计上、下阀及加温阀。打开上塔吹除阀，装好压力表并打开其阀门。缓慢打开高压空气节流阀，使下塔压力慢慢上升。当压力升至0.3MPa时暂停升压，用肥皂水检查外部连接法兰、阀门是否有漏气。
迪尔大型深冷空分设备由于这些原因造成的热端温差增加，到一定程度就会稳定住，不会持续增大。热交换器前后压差的增加也不一定是热交换器冻结。因为纯化器中的分子筛破碎，或使用周期过长，出口管口的粉末过滤器被堵塞，或者管路的阀门开度过小等，都会引起热交换器前后压差增大。迪尔大型深冷空分设备对于种型式，通常采用改变蒸发侧液面的高低，即改变传热面积的大小来调节。这样的调节工况比较稳定，上、下塔压力的变化较小。对第二种型式，因管内的液氧当其视观液面达到30%时已能建立起翻腾工况，传热面已能全部发挥传热作用，因此不能用改变蒸发侧的液面来调节。
迪尔大型深冷空分设备长管和短管式冷凝蒸发器都是列管式，把紫铜管按同心圆或等边三角形垂直排列，上、下装有黄铜管板，管子与管板用锡焊焊牢。长管式管内为液氧蒸发，短管式管内为气氮冷凝。长管式的管长在3m左右。迪尔大型深冷空分设备返流气体出蓄冷器的温度降低，热端温差就会偏大。正流空气吸收的冷量要比返流与正流气量之比比正常时所吸收的冷量多，因而空气出蓄冷器的温度降低，造成冷端温差缩小。迪尔大型深冷空分设备低温阀门往往是在常温下转动灵活，低温下就很紧，甚至打不开。阀门在低温下卡住的主要原因：安装时，阀门与管道配置不合理而产生预应力；或管道冷补偿能力差，低温下阀位改变；或阀门缺少支架，在低温产生变形；或阀门固定不当，保冷箱在低温下变形而影响阀杆与阀体的同心度。
